أنواع الصقل الثانوي

ديفوسفور من الصلب المنصهر

في الوقت الحاضر، يمكن أن تصل عملية محول الاستخدام الفردي إلى محتوى الفسفور من 40-100 جزء في المليون، مما يعتمد على محتوى السيليكون والفوسفور في الحديد المنصهر. وفقا لمقدار الخبث لتحديد محتوى السيليكون من الحديد المنصهر، يجب تشكيل P2O5 أثناء الإزالة. في الوقت الحاضر، يعد أكثر شعبية لإجراء محول أقل تهب الخبث بعد الحديد المنصهر، خاصة في اليابان. ووفقا للمناقشة. يتم تدوير الفوسفصاصة بواسطة طريقة المحول المزدوجة، والصلب المنصهر يحتوي على ما يصل إلى 40 جزء في المليون من الفسفور. ومع ذلك، في هذه الحالة. تجدر الإشارة إلى أن الديموسفور المعدني الساخن يجب أن يتم أولا التعرض للإرهاد. نتيجة لذلك، يتم تخزين المحول بمثابة محتوى سيليكون منخفض للغاية، وبالتالي فإن المحول لديه ميزة تشغيل مخبأ أقل. من ناحية أخرى، لا تسمح هذه العملية نسبة تحميل الخردة العالية. عملية محول من مرحلتين (طريقة دوبلكس)، يتم تجريد الخبث من المحول الأول، وبعد أن يتم استغلال المحول الثاني، يتم إرجاع الخبث إلى المحول لتحويل التالي، بحيث يمكن لمحتوى الفسفور النهائي للمحول تصل إلى 30ppm، حيث يشير كل الفسفور إلى المحتوى إلى المحتوى في نهاية تهب Converter. إذا كان هناك كمية صغيرة من الخبث أثناء النقر، فإن الحد من P2O5 في الخبث يمكن أن يعود الصلب المنصهر إلى الفوسفور. بالإضافة إلى ذلك، يمكن أن يؤدي إضافة كمية صغيرة من عناصر السبائك التي تحتوي على الفوسفور إلى الفوسفور وتسبب FERROMANGANESE أيضا زيادة صغيرة في محتوى الفسفور. أعلى محتوى الفسفور من المنتج النهائي حوالي 10 جزء في المليون أعلى من محتوى الفسفور في نهاية المحول.

في الواقع، يمكن أن يؤدي إضافة فرن مغرفة واستخدام طرق مختلفة للتكرير الثانوي للفولاذ المنصهر إلى تقليل محتوى الفسفور إلى مستوى أقل. هذه العملية تقلل من درجة حرارة التنصت في المحول بنحو 50 درجة مئوية. يجب توازن درجة حرارة الصلب المنصهرة المخفضة عن طريق تسخين الصلب المنصهر في عملية التكرير الثانوية التالية. تمت مقارنة قيمة رصيد الفسفور للمحول الثاني للمحول المزدوج. يحتوى محتوى الحديد في Slag Converter حوالي 18٪، فإن محتوى P2O5 هو حوالي 0.4٪، ودرجة حرارة النقر هي 1700 ℃. يمكننا الحصول على الصلب مع 20ppm الفسفور

desulfurization.

خلال إنتاج BOF Furnace Steelmaking، يتم تقسيم Desulfurization إلى ثلاث مراحل: Desulfurization الحديد المنصهر، وتغذية التغذية في المحول، وحصان الفولاذ المنصهر خارج الفرن. من خلال رش كربيد الكالسيوم أو المغنيسيوم أو مزيج من أكسيد الكالسيوم والمغنيسيوم، يمكن تخفيض محتوى الكبريت في الحديد المنصهر إلى 20 جزء في المليون. يتم تحديد النتيجة بشكل رئيسي بمقدار وكيل Desulfurization الرش. التخلص من التخلص من التحويل أو الفرن الكهربائي صغير، وترك إزالة التغذية الصلب المنصهر في النهاية.

من أجل تحقيق إزالة الإحداثيات الفعالة، يجب اتخاذ التدابير التالية: يجب إضافة الألمنيوم الكافية، ويجب الإشعاع الخبث مغرفة بأكسيد الكالسيوم. من أجل ضمان الظروف الحركية لتغسل الفعال، يجب أن يكون الصلب المنصهر في مغرفة غليان بعنف. وقد تم النص على أن ما يسمى \"تشبع أكسيد الكالسيوم \" يستخدم للتعبير عن خصائص الخبث الأعلى من مغرفة. يستخدم تشبع أكسيد الكالسيوم لتحديد تكوين الخبث الأعلى مغرفة طبيعية تتعلق بتشبع أكسيد الكالسيوم. عندما يكون تشبع أكسيد الكالسيوم يساوي 1، فهذا يعني أن الخبث العلوي من مغرفة هو أكسيد الكالسيوم المشبع. عندما يكون تشبع أكسيد الكالسيوم أقل من 1، فهذا يعني أن الخبث العلوي من المغرفة هو خبث سائل موحد غير مشبع في الكالسيوم. عندما يكون تشبع أكسيد الكالسيوم أكبر من 1، يظهر ماي أن الخبث العلوي من المغرفة هو الخبث غير المستوي غير المستقر من أكسيد الكالسيوم. تم اختبار العلاقة بين التغيير في تشبع أكسيد الكالسيوم ومعدل التغذية أثناء إزالة الحقوق الصلب المنصهرة. بموجب الشرط أن أعلى الخبث من مغرفة مشبعة بأكسيد الكالسيوم، يمكن أن يصل معدل التخلص إلى 95٪. بموجب الشرط أن أعلى الخبث من المغرفة هو أكسيد الكالسيوم غير المشبعة، تنخفض كفاءة إزالة التهدئة. يحدث هذا بسبب انخفاض نشاط CAO في الجزء العلوي الخبث من مغرفة. بموجب الشرط أن الجزء العلوي الخبث من المغرفة هو أكسيد الكالسيوم ضوئيا، تنخفض كفاءة التغذية أيضا.

خلال الغليان المكثف للفولاذ المنصهر في الفرن مغرفة، بالإضافة إلى إزالة التلوث، تحدث ردود الفعل الأخرى. من ناحية، يتفاعل SiO2 في الجزء العلوي الخبث من مغرفة مع [al] لتشكيل al2o3 وزيادة محتوى SI. في الوقت نفسه، إنتاج AI و O2 في الهواء أيضا أكسدة ثانوية. النظر في هذه التفاعلات المختلفة، محتوى S و al هو وظيفة الوقت. في حالة إزالة التغذية البسيطة، سيكون هناك كمية صغيرة من فقدان الحرق. نظرا للحد من كمية الخبث، فإن استهلاك الألمنيوم سيزيد في وقت واحد خلال عملية الغليان للفولاذ المنصهر. بالإضافة إلى ذلك، عندما يتم إعادة استخدام الصلب المنصهر، سيحدث المزيد مرة أخرى. يتم حرق A1. نظرا للانخفاض في كمية الخبث، فإن كمية MN في الخبث الأعلى من انخفاض مغرفة، ويزيد محتوى MN في الفرن قليلا. لكن. إن انخفاض محتوى SIO2 في الخبث الأعلى من مغرفة سيؤدي إلى زيادة محتوى SI بشكل كبير. لا تفضي الزيادة في محتوى SI إلى إلغاء التغذية، خاصة بالنسبة لإنتاج الصلب المنخفض السيليكون، خاصة بالنسبة لوحات وشرائط رقيقة. يمكن أن تقلل من الدرجة العنيفة من الغليان الصلب المنصهر، والتي ستؤثر حتما بشكل خطير على كفاءة التخلص من التخلص منها. بموجب أفضل ظروف التشغيل، يمكن أن تصل كفاءة إزالة الدفاتر بنسبة 92٪ بالفعل. إن إضعاف شدة التحريك سيؤدي إلى انخفاض كفاءة إزالة الدفاتر إلى 75٪. عندما تكون شدة التحريك في الفرن لا يكفي ومعدل تدفق الهواء منخفض، ولا يمكن الوصول إلى الغليان، لا يمكن الوصول إلى كفاءة التخلص من التغذية بنسبة 35٪ فقط.

في ظل ظروف التلصح الأمثل، فإن أدنى قيمة لمحتوى الكبريت بعد إلغاء التغذية المعدنية الساخنة يمكن أن تصل فقط إلى 10 أو 20 جزء في المليون. بالنسبة لمحتوى الكبريت العالي، يمكن أن يلغي الصلب المنصهر وحده تلبية المتطلبات بالكامل. إن كفاءة إزالة التخلص من الحديد المنصهر مطلوبة عموما للوصول إلى 75٪. يجب أن يكون محتوى الكبريت بعد إزالة التغذية المعدنية الساخنة أقل من 30 جزء في المليون. في حالة كفاءة إلغاء التغذية المنخفضة نسبيا خلال التكرير الثانوي، مثل 35٪، يجب أيضا أن يتم تعزيز الحديد المنصهر محل التغذية. في هذه الحالة، يجب تخفيض محتوى الكبريت إلى حوالي 30 جزء في المليون بعد إزالة التغذية المعدنية الساخنة، بحيث يمكن أن يصل محتوى الكبريت النهائي إلى الحد الأدنى من القيمة 50 جزء في المليون. بشكل عام، يجب تخفيض محتوى الكبريت إلى 150ppm بعد إزالة الإحداثيات المعدنية الساخنة، بحيث يمكن أن تصل قيمة محتوى الكبريت النهائي إلى 100ppm.